Nimonic90主要性能/Nimonic90冷軋板

更新時間：2018-09-30

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Nimonic90

鎳基變形高溫合金
英國牌號：Nimonic90
中國牌號：GH90

一、Nimonic90概述
Nimonic90為時效強化型鎳基變形高溫合金，含有較高量的鈷及多種強化元素。該合金在815～870℃有較高的抗拉強度和抗蠕變能力、良好的kangyang化性和耐腐蝕性、在冷熱反復交替作用下有較高的疲勞強度以及良好的成形性和焊接性。主要供應熱軋和冷拉棒材、冷軋板材、帶材及冷拉絲材。用于渦輪發動機渦lunpan、葉片、高溫緊固件、卡箍、密封圈及彈性元件等。
1.1 Nimonic90材料牌號 Nimonic90。
1.2 Nimonic90相近牌號 GH90(中國)。
1.3 Nimonic90材料的技術標準
1.4 Nimonic90化學成分見表1-1。
表1-1%

C
Cr

Ni

Co

Al

Ti

Mn

Si

P

S

Ag

Pb

Bi

B

Cu

Fe

Zr

不大于

≤0.13

18.0～21.0

余量

15.0～21.0

1.0～2.0

2.0～3.0

0.4

0.8

0.020

0.015

0.0005

0.0020

0.0001

0.020

0.2

1.5

0.15

注：絲材規定ω(pb)≤0.0010%。
1.5 Nimonic90熱處理制度
1.5.1 Nimonic90冷拉棒材：1080℃±10℃,保溫時間見表1-2，空冷或水冷+750℃±10℃,4h,空冷。
表1-2

直徑或較小截面尺寸mm
≤3

3～6

6～12.5

12.5～25

th

1

2

4

8

1.5.2 Nimonic90薄板和帶材（軟態）：軟化處理1100～1150℃，1～10min，適當介質中冷卻＋750℃±10℃,4h,空冷。
1.5.3 Nimonic90薄板和帶材（硬態）：700～725℃,4h,空冷。
1.5.4 Nimonic90彈簧用冷拉絲材：600℃±10℃，16h，空冷或650℃±10℃，4h，空冷。
1.5.5 Nimonic90冷拉和固溶處理的彈簧絲材：1080℃±10℃,8h,空冷＋700～750℃，4h，空冷。
1.6 Nimonic90品種規格與供應狀態供應直徑或內切圓直徑不大于25mm的冷拉棒材或冷拉六角棒材；厚度不大于4mm的冷軋薄板和厚度不大于0.8mm的冷軋帶材；直徑不大于8mm的彈簧用冷拉絲材。冷拉棒材的供應狀態按用途分為：鐓鍛用棒以冷拉磨光狀態交貨（當需方需求以固溶狀態交貨時，應在合同中注明）；機加工用棒材經固溶并除氧化皮狀態交貨。冷軋薄板和帶材（軟態）經軟化處理、堿酸洗、切邊后交貨；冷軋薄板和帶材（硬態）以冷軋、切邊后交貨。彈簧用絲材以冷拉狀態或冷拉后固溶處理狀態交貨。
1.7 Nimonic90熔煉與鑄造工藝合金采用下列四種工藝之一進行熔煉：(1)感應熔煉加電渣重熔；(2)真空感應熔煉加電渣重熔；(3)真空感應熔煉加真空電弧重熔；(4)真空感應熔煉。
1.8 Nimonic90應用概況與特殊要求該合金在發動機上用作高溫彈簧元件、高溫緊固件、燃燒室卡圈、止動銷等零部件。在國外還用作渦輪工作葉片、渦等零部件。
二、Nimonic90物理及化學性能
2.1 Nimonic90熱性能
2.1.1 Nimonic90熔化溫度范圍熔點1400℃[1]。
2.1.2 Nimonic90熱導率見表2-1。
表2-1[1]

θ℃
600

700

800

λ(W(m·℃))

21.76

23.93

25.57

2.1.3 Nimonic90線膨脹系數見表2-2。
表2-2[2]

θ℃

20～100

20～200

20～300

20～400

20～500

20～600

20～700

20～800

20～900

α110-6℃-1

12.71

13.09

13.51

14.04

14.52

15.03

15.58

16.36

17.38

2.2 Nimonic90密度 ρ=8.20gcm3。
2.3 Nimonic90電性能
2.4 Nimonic90磁性能合金無磁性。
2.5 Nimonic90化學性能合金在1040℃以下具有良好的化性和耐腐蝕性能；在1040℃以上時易產生晶間氧化。
三、Nimonic90力學性能
3.1 Nimonic90技術標準規定的性能
3.1.1 Nimonic90冷拉棒材技術標準規定的性能見表3-1。
表3-1

技術標準
θ℃

拉伸性能

持久性能

σbMPa

σP0.2MPa

δ5%

σMPa

th

不小于

WS9 7016-1996

650

820

590

8

-

-

870

-

-

-

140

≥30

注：固溶狀態供應的棒材，力學性能試樣只進行時效處理。
3.1.2 Nimonic90冷軋薄板和帶材（軟態）技術標準規定的性能見表3-2。
表3-2

技術標準 θ℃ 成品厚度mm 拉伸性能硬度HV 持久性能
σbMPa σP0.2MPa δ5% σMPa th
不小于
WS9 7087-1996 室溫 0.25～0.35 1080 695 15 ≥280 - -
0.35～0.45 1080 695 20
0.45 1080 695 25
870 所有 - - - - 140 ≥30

注：持久試驗的試樣熱處理制度：供應狀態＋1080℃±10℃,8h,空冷＋700℃±10℃,16h,空冷。
3.1.3 Nimonic90冷軋薄板和帶材（硬態）技術標準規定的性能見表3-3。
表3-3

技術標準
θ℃

拉伸性能

σbMPa

σP0.2MPa

WS9 7086-1996

室溫

1390～1620

≥1030

3.1.4 Nimonic90彈簧用絲材技術標準規定的性能見表3-4。
表3-4

技術標準
θ℃

成品厚度mm

拉伸性能

持久性能

σbMPa

σP0.2MPa

δ5%

σMPa

th

不小于

WS9 7014-1996

室溫

≤1.0

1540

-

-

-

-

1.0～5.0

1390

1160

-

5.0～8.0

1310

1000

10

-

-

870

坯料

-

-

-

140

≥30

WS9 7015.1-1996

室溫

0.44～0.99

1080

-

15

-

-

0.99～8.0

1080

-

15

-

-

870

坯料

-

-

-

140

≥30

注：進行持久試驗的坯料熱處理制度：1080℃±10℃,8h,空冷＋700℃±10℃,16h,空冷。
3.1.5 Nimonic90生產檢驗數據
3.1.5.1 Nimonic90冷拉棒材650℃拉伸性能的統計處理結果見表3-5。
表3-5

技術標準
冶煉工藝

650℃拉伸性能

σbMPa

σP0.2MPa

δ50mm%

WS9 7016-1996

真空感應加電渣

975

670

24

3.1.5.2 Nimonic90彈簧用絲材室溫拉伸性能的統計處理結果見表3-6。
表3-6

技術標準
冶煉工藝

絲材直徑mm

室溫拉伸性能

σbMPa

σP0.2MPa

δ50mm%

WS9 7014-1996

真空感應熔煉

≤1.0

1800

-

-

1.0～5.0

1515

1260

-

WS9 7015.1-1996

0.99～8.0

1180

690

27

四、Nimonic90組織結構
4.1 Nimonic90相變溫度
4.2 Nimonic90時間-溫度-組織轉變曲線
4.3 Nimonic90合金組織結構合金的主要強化相是γ′-Ni3(Al、Ti)，在晶內以大小不同的方形顆粒狀析出，在晶界上也可見到這種形狀的γ′相。碳化物在晶界上呈不連續的鏈狀析出[2]。
五、Nimonic90工藝性能與要求
5.1 Nimonic90成形性能合金在鍛造時易產生內裂，不允許重錘打擊，不允許低溫倒棱。鋼錠裝爐溫度不高于700℃，終加熱溫度1150℃±10℃，開鍛溫度不低于1060℃，終鍛溫度不低于950℃。軋制加熱溫度1160℃，終軋溫度不低于950℃。冷拔材在終中間退火后應進行8%～12%的冷變形。
5.2 Nimonic90焊接性能合金在固溶狀態可進行惰性氣體保護鎢極電弧焊及閃光對焊。
5.3 Nimonic90零件熱處理工藝零件的熱處理工藝按相應的材料技術標準的熱處理制度進行。
5.4 Nimonic90表面處理工藝
5.5 Nimonic90切削加工與磨削性能 Nimonic90在固溶處理狀態有良好的機械加工性能，在時效處理后使用堅硬刀具按規定進刀量慢速加工。

鑄造高溫合金葉輪：發動機中,高溫合金葉輪位于燃燒室和導向器之后,葉片必須工作于高溫腐蝕性燃氣環境中,承受高溫腐蝕性氣體的直接沖擊和因此帶來的*的熱應力和機械應力,容易發生蠕變斷裂。此外,葉輪工作時,轉數*,導致lunpan部位遭受巨大的機械應力,lunpan容易開裂。早期,葉輪的制造方法是將鍛造盤和鑄造葉片通過機械加工然后裝配在一起。這種制造方法周期長,成本高,裝配精度不易保證。為了降低葉輪的制造成本,20世紀60年代末出現了將葉片和lunpan連在一起整體鑄造的技術,當時主要用作地面渦輪增壓器葉輪。隨著鑄造工藝水平的提高,整鑄技術擴大應用到航空發動機上。目前1500kW以下的小型渦軸發動機廣泛采用軸向和徑向整體鑄造葉輪。這不僅降低了葉輪的制造成本,而且避免了榫頭裝配的應力。隨著鑄造技術和高溫合金材料的飛速發展,人們已經可以獲得所期望的特定顯微組織的整鑄葉輪.
隨著航空科學技術的進步和發展,航空發動機的性能不斷日益完善和提高,正朝著高推重比、高推力和低油耗、長使用壽命的方向發展。與十年前相比,航空發動機的功率提高了25%,推重比達到(12~15),燃油消耗降低了30%~50%,渦輪進口溫度超過了2000??。做為航空發動機核心部分的渦輪(工作葉片與渦lunpan),它的工作條件是相當惡劣,各種發動機用整體鑄造葉輪,,其渦輪工作葉片同時承受高溫、燃氣腐蝕、離心力、彎曲應力、熱應力、振動和熱疲勞的作用,因此要求葉片除了應具有良好的kangyang化性、耐腐蝕能力和足夠高的強度外,還應具有良好的機械疲勞、熱疲勞性能以及足夠的塑性和沖擊韌性。而渦lunpan部分雖然工作溫度比工作葉片低,但其應力條件異常復雜,輪轂和輻板等各部位所受應力、溫度、介質作用程度不同,因此對渦lunpan的基本性能要求為:高的屈服強度、抗拉強度和塑性,足夠的持久、蠕變強度和低循環疲勞強度,良好的耐蝕性能和組織穩定性?；趯u輪的工作葉片和渦lunpan的不同性能要求,大中型航空發動機的渦輪制造方法是將渦lunpan和工作葉片分別單獨制造,然后機械加工裝配在一起形成渦輪。這種制造方法可以有針對性的將工作葉片和渦lunpan選用不同的合金材料。一般采用GH高溫合金系列和K高溫合金系列精鑄而成。